當(dāng)前，北斗導(dǎo)航系統(tǒng)在大眾層級(jí)中的普及應(yīng)用有一定難度，相對(duì)于GPS的市場(chǎng)占有率，走北斗/GPS雙模兼容之路不失為一種策略。為此本文提出了北斗/GPS雙模兼容射頻接收模組的設(shè)計(jì)方案，并詳述了具體的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，方案可以滿足用戶對(duì)高定位精度的需求[1-2]。
    本文采用雙MAX2769芯片的設(shè)計(jì)方案，芯片的工作性能比普通國(guó)產(chǎn)多模RFIC好，成本也遠(yuǎn)小于國(guó)產(chǎn)的相關(guān)射頻接收模組。另外本文闡述的雖是北斗/GPS雙模射頻接收模組設(shè)計(jì)，但只需通過SPI總線進(jìn)行相關(guān)寄存器配置，即可實(shí)現(xiàn)GPS_L1、GLONASS_L1、Galileo_E1、BDII_B1任意兩兩組合的雙模射頻接收模組的應(yīng)用，這也正是本文的實(shí)用創(chuàng)新之處。
1 關(guān)鍵技術(shù)指標(biāo)分析
    在密集而復(fù)雜的電磁環(huán)境中，為實(shí)現(xiàn)接收機(jī)的高靈敏度和大動(dòng)態(tài)范圍，射頻接收模組的設(shè)計(jì)中必須認(rèn)真考慮靈敏度和動(dòng)態(tài)范圍問題[3-4]。

  

    分析式(4)可知，在滿足設(shè)計(jì)要求的條件下，第一級(jí)若采用兩級(jí)低噪聲放大器（LNA）結(jié)構(gòu)，則整機(jī)噪聲系數(shù)會(huì)提高很多。
1.2 系統(tǒng)增益與動(dòng)態(tài)范圍
    衛(wèi)星導(dǎo)航接口控制文件規(guī)定：衛(wèi)星發(fā)射的導(dǎo)航信號(hào)到達(dá)接收機(jī)天線輸入口的最小保證電平：GPS_L1為-130 dBm，BDII_B1為-133 dBm[5]。實(shí)際應(yīng)用中，天線口的信號(hào)強(qiáng)度還與衛(wèi)星的高度、仰角以及接收天線的接收面積和接收機(jī)所處的工作環(huán)境有關(guān)，因此接收天線口所接收到的信號(hào)強(qiáng)度是一個(gè)動(dòng)態(tài)的變化范圍。另外，由于接收機(jī)射頻模組的非線性特性，各級(jí)輸出會(huì)存在大量的雜散分量，這些雜散分量若是落入工作帶寬內(nèi)，將會(huì)影響信號(hào)的信噪比。因此，業(yè)內(nèi)定義三階截點(diǎn)來表征這種非線性特性，同時(shí)還定義了無雜散動(dòng)態(tài)范圍（SFDR）用于比較不同接收機(jī)的動(dòng)態(tài)特性[6]，SFDR的表達(dá)式為：

    接收模組的ADC特性取決于系統(tǒng)設(shè)計(jì)要求，接收鏈路的總增益依賴于ADC和天線口熱噪聲功率。因此在指標(biāo)分配時(shí)，要使鏈路具有盡可能低的噪聲系數(shù)和盡可能高的三階截點(diǎn)。
2 射頻模組的具體設(shè)計(jì)
2.1 總體框圖
    衛(wèi)星導(dǎo)航信號(hào)經(jīng)過天線、第一級(jí)LNA、第二級(jí)LNA、二等分功分器后，分別進(jìn)入射頻通道，各射頻通道對(duì)接收到的衛(wèi)星信號(hào)進(jìn)行下變頻、中頻濾波和放大，最后送到模/數(shù)轉(zhuǎn)換ADC并輸出數(shù)字中頻信號(hào)。模組的總體框圖如圖2所示。

2.2 LNA電路設(shè)計(jì)
    在設(shè)計(jì)LNA時(shí)，主要考慮噪聲系數(shù)和增益。為了保證接收鏈路具有盡可能低的噪聲系數(shù)，同時(shí)防止因增益過高而使放大器工作產(chǎn)生自激，本模組采用兩級(jí)LNA設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)。另外，由于北斗B1/GPS_L1的載波頻率鄰近，這里將各通道的LNA級(jí)統(tǒng)一處理，設(shè)計(jì)成一個(gè)通道。
    LNA1采用美信公司的MAX2659芯片，它是一款專用于導(dǎo)航領(lǐng)域的低噪聲放大器，封裝尺寸僅為1.5 mm×1.0 mm，在1.5～1.6 GHz頻段具有高達(dá)20.5 dB的增益，噪聲系數(shù)低至0.8 dB。LNA2采用安捷倫公司的MGA85563芯片，在1.5～1.6 GHz頻段的增益達(dá)18 dB，噪聲系數(shù)低至1.6 dB，三階截點(diǎn)IP3可調(diào)范圍為12 dBm～17 dBm。雙LNA結(jié)構(gòu)的應(yīng)用電路如圖3所示。
2.3 射頻電源設(shè)計(jì)

    射頻接收模組涉及LNA、混頻器、鎖相環(huán)（PLL）、壓控振蕩器（VCO）、中頻放大器、ADC等電路，這些模擬電路對(duì)噪聲十分敏感，為它們的正常工作提供的直流電源必須在滿足壓差的條件下具備低噪聲、高電源紋波抑制比（PSRR）和快速瞬態(tài)響應(yīng)特性[7]。LDO（Low Dropout Regulator）是一種微功耗的低壓差線性穩(wěn)壓器，其具有較好的輸出噪聲和較高的電源抑制比，因此特別適用于射頻電源的設(shè)計(jì)。
    根據(jù)LDO的工作原理，LDO的輸出噪聲受其內(nèi)部設(shè)計(jì)和外部旁路、補(bǔ)償電路的影響。其中LDO的基準(zhǔn)源是其輸出噪聲的主要來源。為降低基準(zhǔn)源的噪聲影響，必須使用連接基準(zhǔn)源的旁路電容。增大旁路電容能夠減少基準(zhǔn)源的輸出噪聲，但旁路電容值的增大，也會(huì)導(dǎo)致LDO的輸出電壓上升速率變慢，影響射頻模組的正常供電，使用時(shí)需要注意。LDO的輸出電容值也必須與負(fù)載匹配，這樣既有利于提高電源的快速瞬態(tài)響應(yīng)特性，又有利于降低LDO的高頻輸出噪聲。
    本文選用TI的TPS793XX系列芯片，它是一款專用于射頻領(lǐng)域的LDO，在10 kHz頻率處具有高達(dá)70 dB的PSRR，輸出噪聲低至32 ?滋VRMS，響應(yīng)時(shí)間為50 ?滋s，壓差低至112 mV。以GPS通道為例，其電源電路如圖4所示。
2.4 參考時(shí)鐘晶振電路設(shè)計(jì)
    本射頻接收模組中ADC采樣與下變頻器使用的是同一參考時(shí)鐘，時(shí)鐘晶振輸出的頻率偏差會(huì)傳遞給下變頻器輸出的中頻信號(hào)，此時(shí)再使用帶有頻偏的采樣時(shí)鐘就會(huì)造成數(shù)據(jù)位的移位、偽碼相位偏移、多普勒頻移值估算誤差增大。因此，保證頻率穩(wěn)定度、減少相位噪聲是晶振電路設(shè)計(jì)的關(guān)鍵。本模組選用了0.5 ppm的TCXO，并經(jīng)SN74LVC1G04整形輸出。晶振的供電部分為防止電源噪聲和地電位的跳躍，采用了濾波和去耦電路，這里使用村田公司BLM15系列的鐵氧體磁珠，簡(jiǎn)化供電濾波電路的設(shè)計(jì)。晶振部分的設(shè)計(jì)電路如圖5所示。

2.5 底層驅(qū)動(dòng)設(shè)計(jì)
    本射頻模組采用兩片美信的MAX2769B射頻芯片，芯片本身支持GPS_L1、GLONASS_L1、GALIEO_E1、BDII_B1頻段，片內(nèi)集成LNA、混頻器、鏡像抑制濾波器、PGA、VCO、N分頻頻率合成器、晶體振蕩器和多位ADC。在設(shè)計(jì)時(shí)需要根據(jù)導(dǎo)航信號(hào)的特性設(shè)置相應(yīng)的配置寄存器。本文使用Verilog語言編寫了4組與導(dǎo)航系統(tǒng)對(duì)應(yīng)的驅(qū)動(dòng)程序。以北斗B1的驅(qū)動(dòng)程序?yàn)槔褂肕odelSim對(duì)驅(qū)動(dòng)程序進(jìn)行仿真，如圖6所示。

2.6 PCB設(shè)計(jì)
    影響射頻接收模組靈敏度的因素除了前述內(nèi)容，PCB設(shè)計(jì)也不容忽視，如射頻路徑、射頻接地、射頻電源PCB、中頻輸出數(shù)據(jù)線都需要認(rèn)真考慮。
    由于射頻信號(hào)的趨膚效應(yīng)，射頻路徑及晶振參考時(shí)鐘路徑必須滿足3 W原則，同時(shí)還要匹配到50 ?贅。不良的射頻接地也會(huì)導(dǎo)致寄生噪聲、不期望的耦合和干擾增加，設(shè)計(jì)時(shí)除了正常的接地路徑要滿足最短原則外，還需要關(guān)注各級(jí)放大器鏈上的直流供電和直流偏置端口，這些特殊接地端口的阻抗對(duì)交流或射頻電流必須接近于零，“零”電容、“無窮大”電感對(duì)于這些接地是一種很好的輔助手段。
    晶振、電源是射頻模組中的兩大主要干擾源，電源部分的PCB設(shè)計(jì)除了前述的內(nèi)容，還要保證完整的參考電源層和地層，兩者之間的間距應(yīng)盡可能短，以提高電路板噪聲耦合性能。本模組采用T-G-P-B板層結(jié)構(gòu)；晶振部分除了要遠(yuǎn)離射頻路徑以外，供電端口要增大供電線寬以降低耦合噪聲。
3 射頻模組的測(cè)試分析
3.1 模組的功能指標(biāo)測(cè)試
    功能指標(biāo)測(cè)試涉及電源紋波、噪聲系數(shù)、三階截點(diǎn)和增益，測(cè)試結(jié)果見表1。天線口噪聲功率譜密度的測(cè)試結(jié)果如圖7所示。

3.2 模組的應(yīng)用測(cè)試
    模組的應(yīng)用測(cè)試涉及工作性能和穩(wěn)定性兩方面，測(cè)試方法：在同基帶程序和基帶電路的情況下，比較本模組與商用RX3007模組的工作性能，同時(shí)將這兩款接收機(jī)與商用合芯星通接收機(jī)、泰斗微接收機(jī)進(jìn)行定位性能比較。這里以北斗的B1信號(hào)測(cè)試為例，測(cè)試結(jié)果如圖8所示。

    測(cè)試結(jié)果表明，本文設(shè)計(jì)的射頻接收模組捕獲的衛(wèi)星個(gè)數(shù)比實(shí)驗(yàn)室商用RX3007模組多，輸出的信號(hào)載噪比都比其他商用接收機(jī)高一些，定位經(jīng)緯度與商用RX3007模組差不多，比其他商用接收機(jī)的性能稍好。
    雙模或多模衛(wèi)星導(dǎo)航接收機(jī)可以減少衛(wèi)星導(dǎo)航信號(hào)被干擾或遮擋的可能，同時(shí)還能減少衛(wèi)星分布的幾何因子，提高接收機(jī)的定位精度。本文設(shè)計(jì)的北斗和GPS雙模兼容射頻接收模組有著廣闊的應(yīng)用前景，同時(shí)還有利于當(dāng)前北斗民用市場(chǎng)的推廣及應(yīng)用。本文針對(duì)多模導(dǎo)航接收機(jī)的應(yīng)用，提出了射頻接收模組的設(shè)計(jì)方案，詳述了具體的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，并進(jìn)行了功能和應(yīng)用性能的測(cè)試。測(cè)試結(jié)果表明模組性能良好，工作穩(wěn)定，可直接應(yīng)用于當(dāng)前多模導(dǎo)航接收機(jī)的研究中。
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